目录：
1.塔吊吊钩钢丝绳
2.塔吊吊装作业安全管理
3.塔吊吊环
4.塔吊吊运材料时的安全要求
5.塔吊吊绳使用规范
6.塔吊吊臂长度
7.塔吊吊绳编织长度 规范要求
8.塔吊吊装作业安全规范
9.塔吊吊料钢丝绳规格
10.塔吊吊钢筋的正确吊法
1.塔吊吊钩钢丝绳
目 录1 编制说明 11.1 编制目的 11.2 编制依据 12 工程概况 22.1 参建单位 22.2 工程概况 22.3 地质概况 32.4 水文地质条件 53 塔吊选型与布置 63.1 场地周边环境 6
2.塔吊吊装作业安全管理
3.2 塔吊选择和布置的原则 63.3 施工整体部署 113.4 塔吊选型与平面布置 113.5 塔吊性能参数 133.6 塔吊吊次分析 133.7 塔吊安拆概况 144 塔吊基础设计 164.1 塔吊基础设计 16
3.塔吊吊环
4.2塔吊基础定位坐标 165 塔吊基础施工 215.1 桩基施工 215.2 承台施工 215.3 塔吊基础防雨及排水措施 225.4 塔吊防雷接地措施 225.5 检查验收 235.6 塔吊及基础监测措施 24
4.塔吊吊运材料时的安全要求
6 质量标准及控制要点 257 安全文明施工 277.1 人身安全 277.2 施工安全 277.3 设备安全 277.4 文明施工 278 塔吊基础计算书 29第一章 编制说明1.1 编制目的为本工程现场塔吊选型与布置定位施工、塔吊基础设计及施工提供较完整的技术指导文件，便于塔吊基础定位施工的质量控制，能优质、快速、高效地完成施工任务。
5.塔吊吊绳使用规范
1.2 编制依据
6.塔吊吊臂长度
第二章 工程概况2.1 参建单位表2-1 参建单位一览表编号相关单位及其名称1建设单位2设计单位3勘察单位4监理单位5施工单位2.2 工程概况项目位于江西省赣州市工业园区产业大道与新阳路交汇处本工程分为一期和二期；一期主要包含幼儿园、小学、中职教学楼、中职1#~2#实验楼、中职教学楼、中职图书馆、1#中职宿舍楼、3#中职宿舍楼、3#教室宿舍楼和食堂，建筑面积83765平方米；二期包括3#中职实验楼、综合楼、体育馆、2#中职宿舍楼、1#~2#教室宿舍楼，建筑面积33320平方米；项目总建筑面积为117058平方米，占地面积为22300平方米，本方案仅针对一期阶段施工进行塔吊布置。
7.塔吊吊绳编织长度 规范要求
江西职业学校工程项目建筑位置及一期、二期区域分布如下图：
8.塔吊吊装作业安全规范
本方案主要针对塔吊选型与布置、基础定位以及塔吊之间关系、塔吊与建筑物之间关系、塔吊吊运能力、塔吊基础设计及施工进行详细说明，指导现场施工按教育园建筑部署，将建筑分成a、b、c三个区其中a区布置一台塔吊，b区布置两台塔吊，c区布置四台塔吊。
9.塔吊吊料钢丝绳规格
塔吊定位分布图见附图2.3 地质概况根据本工程《岩土工程详细勘报告》所述，本场地地层按地质时代、地质成因、岩土类型、岩土名称及工程特性的变化自上而下依次可分为： 1、①素填土层：红褐色、灰白色，湿，松散，由粘性土、全风化-中风化砂岩组成，易垮塌，属于新近人工填土层，分布不连续，平均厚度1.79米；层顶面标高167.75～169.01米，平均标高168.52米。
10.塔吊吊钢筋的正确吊法
2、耕植土层：灰褐色，湿，松散，由粘性土组成，含少量植物根茎属于第四系土壤层分布不连续，一般厚度0.70～1.00米，平均厚度0.84米；层顶面埋深0.00～4.70米，平均埋深2.07米；层顶面标高163.70～168.71米，平均标高166.45米。
3、淤泥质土层：灰褐色，湿，流塑-软塑，含大量腐殖质，味臭属第四系静水环境沉积层分布不连续，平均厚度1.05米；层顶面埋深3.20～3.50米，平均埋深3.35米，层顶面标高164.32～164.55米，平均标高164.44米。
4、粉质粘土层：黄褐色，稍湿，可塑，刀切面较光滑，干强度及任性中等，无摇振反应，属于第四系残积层该岩土层厚度0.90～8.00米,平均厚度3.48米,层顶面埋深0.00～5.40米，平均埋深1.87米，层顶面标高163.00～168.81米，平均标高166.61米。
5、全风化砂岩（k2）：紫红色、灰白色，稍湿，岩石风化剧烈，原岩结构基本破坏，岩芯呈砂土状，手捏易散属白垩系上统沉积岩，厚度0.80～6.60米,平均厚度2.63米,层顶面埋深0.00～8.30米，平均埋深2.41米，层顶面标高160.40～168.99米，平均标高166.21米。
6、强风化砂岩（k2）：紫红色、灰白色，稍湿，岩石风化强烈，裂隙较发育，岩芯呈块状、碎块状，风干易裂，浸水易软化岩体完整程度属破碎岩体，岩体结构属散体状结构，岩体基本质量级别为ⅴ级，为软岩，该层在勘察钻孔范围内未见临空面、破碎带等。
属白垩系上统沉积岩，平均厚度3.97米（部分孔未揭穿）,层顶面埋深0.00～10.80米，平均埋深4.17米，层顶面标高157.75～168.96米，平均标高164.40米本工程场地内地基承载力特征值：
地层代号及岩土名称状态fak（kpa）es(e0)(mpa)（1）素填土松散//（2）耕植土松散-软塑//（3）淤泥质土软塑402.47（4）粉质粘土可塑1206.199（5）全风化砂岩全风化220（14.0）
（6）强风化砂岩强风化320（24.0）（7）中风化砂岩中风化fa=800/2.4 水文地质条件勘察期间为枯水季节，拟建场地勘察钻孔揭露的地下水类型主要有第四系松散岩类上层滞水,水量小，历年地下水位变幅约2 -3米。
第三章 塔吊选型与布置3.1 场地周边环境工程位于赣州市工业园区产业大道与新阳路交汇处，场地开阔3.2 塔吊选择和布置的原则1、塔吊尽量覆盖整个施工区域，减少盲区；2、塔吊覆盖钢筋加工车间、木工加工车间、周转架料堆场等主要位置；。
3、塔吊最大起重量能满足施工要求；4、保证每台塔吊的工作效率，既不闲置又能满足施工吊次要求；5、充分考虑塔吊安装和拆除所需空间，满足塔吊安拆的要求；6、充分考虑主体结构施工时满足塔楼的要求；7、充分考虑到塔吊在高度和平面位置上的避让，同时考虑到和周围建筑物之间的避让，满足设备安全运行的要求,各塔吊与建筑物的平立面关系如下所示：
表3-1 塔吊与建筑物关系
塔吊与楼栋位置关系图
塔吊与楼栋位置关系图
塔吊之间位置关系图3.3 施工整体部署3.3.1 施工区划分为合理的组织安排资源，现场施工划分a区、b区、c区三个区域，充分考虑流水施工和环境条件及安全作业，塔吊布置为：幼儿园教学楼a3栋教学楼布置1#塔吊tc5710，臂长40米（此塔吊考虑幼儿园南边高压线，所以缩短塔吊臂长）；b区小学教学楼b3、b4栋共用2#塔吊tc6013，臂长60米。
b1、b2栋共用塔吊3#塔吊6013，臂长60米；c区c1、c2之间布置4#塔吊tc6013，臂长60米；c3、c4之间布置5#塔吊tc6513，臂长65米；c6布置6#塔吊tc6013，臂长60米；c7布置塔吊tc6013，臂长60米；平面布置图如下所示：。
3.4 塔吊选型与平面布置根据本工程各单体的设计情况，综合考虑工期、现场钢筋运输车行走路线及其它材料吊重要求等特点，拟投入7台塔吊进行垂直方向材料运输作业（塔吊局部未覆盖区域采用汽车吊配合材料转运），塔吊能满足现场水平、垂直运输需要。
详见附图塔吊布置平面图上述塔吊均在所在区域基础施工前安装完成，屋面封顶并完成炮楼收尾工作后开始拆除塔吊塔吊选型及安装参数表：表3-4 塔机选型参数表序号塔吊编号预选型号臂长端部起重量标准节参数塔吊最大自由安装高度。
11#塔吊tc571040m1.00t1.6m×1.6m×3.0m42m（固定式）22#塔吊tc601360m1.30t1.8m×1.8m×2.8m45m（固定式）33#塔吊tc601360m1.30t
1.8m×1.8m×2.8m45m（固定式）44#塔吊tc601360m1.30t1.8m×1.8m×2.8m45m（固定式）55#塔吊tc651365m1.30t1.6m×1.6m×3.0m45m（固定式）
66#塔吊tc601360m1.30t1.8m×1.8m×2.8m45m（固定式）77#塔吊tc601360m1.30t1.8m×1.8m×2.8m45m（固定式）表3-5 塔机安装参数表编号塔吊编号安装臂长
初始安装高度最终安装高度安装时间拆除时间11#塔吊45m27m27m2018.8.12019.2.622#塔吊60m39.2m39.2m2018.8.22019.4.2533#塔吊60m28m28m2018.7.25
2019.2.644#塔吊60m33.6m33.6m2018.7.272019.3.1855#塔吊65m30.8m30.8m2018.8.102019.4.266#塔吊60m33.6m33.6m2018.8.20
2019.5.977#塔吊60m42m42m2018.8.252019.4.9由上表可知，塔吊安装高度均在自由高度范围之内，综合考虑地基基础情况及塔吊允许的自由高度，本工程设计的所有塔吊均无需做附墙表3-6 塔吊基础承台配筋表
编号塔吊型号塔吊基础类型塔吊基础尺寸（m）上下层纵横配筋拉勾基础混凝土强度构造筋1#塔吊tc5710四桩基础5.5*5.5*1.35c22@200c12@600c35c12@2002#塔吊tc6013四桩基础
5.5*5.5*1.35c22@200c12@600c35c12@2003#塔吊tc6013四桩基础5.5*5.5*1.35c22@200c12@600c35c12@2004#塔吊tc6013四桩基础5.5*5.5*1.35
c22@200c12@600c35c12@2005#塔吊tc6513四桩基础5.5*5.5*1.35c22@200c12@600c35c12@2006#塔吊tc6013四桩基础5.5*5.5*1.35c22@200
c12@600c35c12@2007#塔吊tc6013四桩基础5.5*5.5*1.35c22@200c12@600c35c12@200注：塔吊基础下做100mmc15素混凝土垫层，平整度必须满足塔吊厂家资料规定的要求。
3.5 塔吊性能参数
表3-7 tc6013臂长60m起重性能表
表3-8 tc6513 臂长65米起重性能表
表3-9 tc5710臂长40m起重性能表
3.6 塔吊吊次分析按最不利塔吊7#塔吊进行分析。c7栋食堂和教师宿舍楼施工，7#塔吊高峰荷载面积为3400m2，若塔吊满足此施工面积吊运需求，则其它也基本满足需求。塔吊吊次分析表（2600m2）
3.7 塔吊安拆概况根据项目现场实际情况及业主工期、施工总部署的要求，先进行1#、2#、3#塔吊安装，随后安装塔吊4#、5#，最后安装6#、7#塔吊；拆除时，屋面结构均已施工完成，塔吊安拆时间节点计划见表3-5。
塔吊安拆情况布置图，如下所示：
第四章 塔吊基础设计4.1 塔吊基础设计本工程7台塔吊中1~7#塔吊均采用四桩基础，基础由四桩承台组成表4-2 塔吊基础部件标高表序号塔吊编号塔吊基础厚度基础承台底绝对标高承台顶绝对标高11#塔吊1.35m。
165.85167.222#塔吊1.35m165.85167.233#塔吊1.35m166.35167.744#塔吊1.35m166.75168.155#塔吊1.35m166.95168.366#塔吊1.35m
166.05167.477#塔吊1.35m165.85167.24.2.1承台大样图1#~7#塔吊采用四桩承台基础，做法参见下图
备注：图中马镫钢筋可用c22@1000，基础混凝土保护层厚度为50mm。4.2塔吊基础定位坐标4.2.1塔吊基础定位布置图如下：
4.2.2桩基基础基础承台下桩基采用600mm直径的钻孔灌注桩，钻孔灌注桩单桩承载力为1650kn，桩顶标高为承台底标高加上桩基锚入承台深度（100mm）钻孔灌注桩施工按照《教育园项目桩基工程施工方案》执行。
桩基定位布置图如下：
4.2.3塔吊基础持力层设计要求 根据地质勘察报告，桩基基础以中风化泥质砂岩为持力层，地基承载力为1200kpa；塔吊基础布置所在土层为强风化砂岩或素填土，强风化砂岩泡水易软化，素填土承载力较低，故塔吊基础拟设计四桩矩形基础。
第五章 塔吊基础施工5.1 桩基施工塔吊桩基施工详见桩基施工专项方案，本方案不在赘述5.2 承台施工5.1.1施工流程土方开挖→夯实、平整→浇筑100厚c15素混凝土垫层→支设木模板→基础承台底部钢筋绑扎→塔吊支腿支撑构件焊装→塔吊支脚安装→承台面层钢筋绑扎→防雷接地扁铁安装→承台措施钢筋绑扎→塔吊支脚垂直度复核→c35混凝土浇筑及养护。
5.1.2、主要施工方法1、基础承台土方开挖按1：0.5坡度放坡,用履带式挖掘机（1m3）开挖，多余土方用自卸汽车（18t）转运至场边，人工清理300厚土方转至场边堆放，基坑底部每边预留500工作面2、基础垫层施工前，塔吊基础应夯实平整，夯实度不小于0.94。
3、塔吊基础浇筑完成，达到拆模条件后进行模板拆除施工，模板拆除后塔吊基础外侧空隙必须回填土并夯实；4、在塔吊支脚安装完成后，浇筑混凝土前应再次复核塔吊支角的垂直度，满足塔吊安装要求后再准备浇筑承台混凝土。
5、混凝土采用连续分层浇筑人工转运混凝土至塔吊基础处，浇筑混凝土时应随时监测塔吊支脚的垂尺度，混凝土的振捣采用对称振捣的方法，杜绝振动泵碰到塔吊支脚塔吊的安装要基础混凝土强度达到80％后方可进行，基础混凝土强度达到100%塔吊可使用。
6、承台施工前应及时通知设备安装单位进行支脚预埋，并严格控制尺寸5.1.3、塔吊基础施工的具体操作要求1.混凝土强度等级采用c35；基础土质要求坚固牢实，且承载压力不小于120kpa;2．基础施工前按塔机基础设计及施工方案做好准备工作，必要时塔机基础的基坑采取支护及降排水措施。
3．基础的钢筋绑扎和预埋件安装后，按设计要求检查验收，形成相应的隐蔽验收记录，合格后方可浇捣混凝土，浇捣中不得碰撞、移位钢筋或预埋件，混凝土浇筑合格后及时保湿养护，混凝土浇筑过程中应设专人（楼栋负责人）进行看管旁站，防止预埋件偏位。
浇筑完成后基础四周应回填土方并夯实4．混凝土基础的深度应不小于1350㎜；5.按塔机说明书，核对基础施工质量关键部位；6．基础砼浇筑完毕后应浇水养护，达到砼设计强度方可进行上部结构的安装作业如提前安装必须有同条件养护砼试块试验报告，强度达到安装说明书要求；。
7．塔吊基础砼浇筑后应按规定制作试块，基础内钢筋必须经质检部门、监理部门验收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录以备作塔吊验收资料；8．钢筋、水泥、砂石集料应具有出厂合格证或试验报告；9．塔吊基础底部土质应良好，开挖经质检部门验槽，符合设计要求及地质报告概述方可施工。
10．基础塔吊砼拆模后应在四角设置沉降观测点，并完成初始高程测设，在上部结构安装前再测一次，以后在上部结构安装后每半月测设一次，发现沉降过大、过快、不均匀沉降等异常情况应立即停止使用，并汇报公司工程技术部门分析处理后，方可决定可断续使用或不能使用。
5.3 塔吊基础防雨及排水措施在塔吊安装完毕后，在混凝土基础周边设置200mm宽、200深排水沟，塔吊基础旁边设置集水坑，集水坑尺寸为800*800*800，并在每个塔吊积水坑内设置自动排水潜水泵，一旦有水浸泡即可自动启动潜水泵将积水排除。
为防止塔吊基础因雨水浸泡，造成泥土松软而引发塔吊倾斜，塔吊基础应设置良好的排水措施，使塔吊基础排水设施通畅，避免给塔吊安全使用带来隐患。在基底沿坡脚四周用c15混凝土进行硬化，保持基础排水通畅。
图5-1 塔吊基础排水沟及集水井剖面图5.4 塔吊防雷接地措施塔吊必须有良好的接地装置，不能与建筑物接地相连1、防雷接地极采用一字型接地体，打三根l50×50×2500mm的镀锌角钢，接地极间距为5000mm，由中间接地极引至塔吊防雷引下线部位。
2、接地网采用40×4镀锌扁钢3、防雷引线下采用ф10镀锌圆钢防雷接闪器采用针式接闪器，针尖应高于塔顶1000mm4、防雷接地连接处应焊接饱满，焊接倍数应按规范规定要求，接地电阻≤4ω5、塔吊电气重复接地应单独打一根l50×50×2500mm的镀锌角钢，引至塔吊专用接地装置，采用铜质编织软线连接，接地电阻≤6ω。
具体做法如下图所示：
图5-2 塔吊防雷接地示意图5.5 检查验收5.5.1地基土检查验收1、 塔机基础的基坑开挖后进行验槽，检验坑底标高、长度和宽度、坑底平整度及地基土性是否符合设计要求，地质条件是否符合岩土工程勘察报告2、当土质较差，承载力小于设计承载力，地基需进行加固，地基加固工程在正式施工前进行试验段施工，并论证设定的施工参数及加固效果。
为验证加固效果所进行的荷载试验，其最大加载压力不小于设计要求压力值的2倍3、 经地基处理后的复合地基的承载力达到设计要求的标准可通过试验进行现场测定5.5.2基础检查验收1、基础的钢筋绑扎后，作隐蔽工程验收。
隐蔽工程包括塔机基础节的预埋件或预埋节等验收合格后方浇筑混凝土2、 基础混凝土的强度等级符合设计要求用于检查结构构件混凝土强度的试件，在混凝土的浇筑地点随机抽取每个塔吊基础取样一组试验试块混凝土基础强度必须达30mp方可进行塔吊安装，100%强度后方可使用。
3、 基础结构的外观质量没有严重缺陷，不宜有一般缺陷，对已出现的严重缺陷或一般缺陷采用相关处理方案进行处理，重新验收合格后安装塔机4、基础的防雷接地应进行试验检测；5.6 塔吊及基础监测措施1．塔吊基础沉降观测应定期进行，塔吊基础施工完成后，首月每周观测一次，后续半月一次。
对于特殊阶段如节假日后、停用一段时间后应进行检测，准确了解塔吊基础的沉降状态大风及大暴雨或基坑浸泡后应对基础进行沉降观测2．当塔吊出现沉降不均，垂直度偏差超过塔高的1/1000时，（1）应对塔吊进行纠偏校正，在最低节与塔吊基脚螺栓间加垫钢片校正，校正过程中用高吨千斤顶顶起塔身，为保证安全，塔身用大缆绳四面缆紧，且不能将基脚螺栓拆下来，只能松动螺栓上的螺母，具体长度根据加垫片的厚度而确定。
（2）出现沉降时，通过观测，检测出具体桩基的沉降部位，在基础承台未浇筑阶段对沉降的桩基周边进行高压注浆加固；完成后加密基础的沉降观测的次数，记录基础的变化状态，确保基础的稳定；
（3）如出现过大的不均匀沉降时，立即停止塔吊的相关吊运工作，组织塔吊公司、相关的设计单位及施工单位进行现场检测会诊，确保塔吊的使用安全第六章 质量标准及控制要点1、承台表面平整度应控制在2l/1000mm以内。
2、承台混凝土浇筑完成后，应加强养护，混凝土强度达到设计强度80%时，方可安装塔吊。每个承台混凝土取样一次，每次留置3组试块。3、质量标准
表6-1混凝土灌注桩钢筋笼质量检验标准（mm）
表6-2混凝土灌注桩质量检验标准（mm）第七章 安全文明施工7.1 人身安全1、加强安全教育，组织职工学习安全生产知识和各种规章制度、安全操作规程2、凡进入现场人员必须戴安全帽，不得穿拖鞋或赤脚进入施工现场。
3、机械所用电缆均要采取安全措施，避免车辆碾压，防止人员触电4、设备装吊或钻机位移时，应按负荷选择索具严禁吊钩吊人，起吊物体不准在吊物下站人，更不得在物体上站人5、抬运重物时，必须统一口号，同时起落，以免碰人。
机台上的泥要及时清除，以免滑倒碰伤钻孔要盖好，防止人员掉入6、机械的安装应坚实稳固，所有电气机械外壳必须可靠与保护接地线连接，所有电气开关必须实行一机一闸一漏一保护，机械开关均采用漏电保护器，配电箱设门、设锁、编号，注明负责人；
7.2 施工安全施工时必须专人操作，精神集中，并做到“三看”、“二听”、“一及时”即看电流表、看进度、看孔壁情况；听机器运转、听孔内震动声；发现异常情况要及时处理7.3 设备安全现场所用设备布局合理、安装牢稳、周正、清洁，符合规范要求。
定期对使用设备维护保养，保证不带运转，设备完好率达到规定标准严格按照过程进行操作，发现故障及时处理，不得硬行运转，以免损坏或降低设备使用寿命电器设备要采用防雨、防水措施，以免因雨、水损坏绝缘7.4 文明施工。
施工前，组织文明施工知识培训，制定文明施工细则，使参与施工的职工遵纪守法，举止文明施工中的场容场貌、料具管理、环境控制、综合治理等方面有专人负责，采取“标准明确，责任到人”的管理目标责任制，将文明施工落实到实处。
塔吊基础属于临时阶段性施工，对生产设施、道路、管线、电力线路等进行布置和动态管理，加强施工机械、材料、设备的管理和使用，做到场地整齐有序，文明施工在施工区内设置必须的安全标示，及时补充或更换破坏的及已不能实际知道现场安全施工的标示。
场地规划要保证运输道路的畅通，排水有组织各施工车辆在施工前后做到停放有序，在每天完工前进行场地清理干净建立卫生清洁责任制，划分卫生责任区，指定责任人在现场和临时设施内设置足够的卫生设施，定期清扫处理生活生产垃圾按环保法规进行无污染处理。
所有车辆进入施工现场后禁止鸣笛夜间施工照明只照射现场施工区，不得对准周边建筑塔吊基础计算书本工程共7台塔吊，本工程1~7#塔吊均为四桩基础，其中1#塔吊型号为tc5710,高度27米，需单独进行验算；2#~7#塔吊型号均为tc6013；其中7#塔吊固定高度最高，高度为42米。
取最不利7#塔吊（tc6013）基础（综合安装高度、型号、塔吊基础宽度比较）验算，验算结果如下：矩形板式桩基础计算书（1#塔吊） 计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》jgj/t187-2009
2、《混凝土结构设计规范》gb50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》jgj94-2008 4、《建筑地基基础设计规范》gb50007-2011 5、《关于加强建筑起重机械租赁、安装拆卸和使用安全管理的若干意见》杭建监总[2010]33号
6、《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》杭建监总[2012]13号 7、《关于加强组合式塔机基础制作、安装和使用的若干要求》部分条文释义 8、《固定式塔式起重机基础技术规程》db33/t1053-2008
9、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》jgj196-2010 10、《关于加强建筑起重机械安全管理的若干要求的通知》2013年1月9日 一、塔机属性塔机型号qtz80(zj5710)-浙江建机
塔机独立状态的最大起吊高度h0(m)22塔机独立状态的计算高度h(m)27塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度b(m)1.6 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值fk1(kn)
449起重荷载标准值fqk(kn)60竖向荷载标准值fk(kn)509水平荷载标准值fvk(kn)31倾覆力矩标准值mk(kn·m)1039非工作状态竖向荷载标准值fk(kn)449水平荷载标准值fvk(kn)
71倾覆力矩标准值mk(kn·m)1668 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值f1(kn)1.35fk1＝1.35×449＝606.15起重荷载设计值fq(kn)1.35fqk＝1.35×60＝81
竖向荷载设计值f(kn)606.15 81＝687.15水平荷载设计值fv(kn)1.35fvk＝1.35×31＝41.85倾覆力矩设计值m(kn·m)1.35mk＝1.35×1039＝1402.65非工作状态
竖向荷载设计值f(kn)1.35fk＝1.35×449＝606.15水平荷载设计值fv(kn)1.35fvk＝1.35×71＝95.85倾覆力矩设计值m(kn·m)1.35mk＝1.35×1668＝2251.8
三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)1.35承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)3.7承台宽向桩心距ab(m)3.7承台参数承台混凝土等级c35承台混凝土自重γc(kn/m3)
25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度γ(kn/m3)19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-1.35
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： gk=bl(hγc hγ)=5.5×5.5×(1.35×25 0×19)=1020.938kn 承台及其上土的自重荷载设计值：g=1.35gk=1.35×1020.938=1378.266kn
桩对角线距离：l=(ab2 al2)0.5=(3.72 3.72)0.5=5.233m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：qk=(fk gk)/n=(449 1020.938)/4=367.484kn
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： qkmax=(fk gk)/n (mk fvkh)/l =(449 1020.938)/4 (1668 71×1.35)/5.233=704.574kn
qkmin=(fk gk)/n-(mk fvkh)/l =(449 1020.938)/4-(1668 71×1.35)/5.233=30.395kn 2、荷载效应基本组合 荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：
qmax=(f g)/n (m fvh)/l =(606.15 1378.266)/4 (2251.8 95.85×1.35)/5.233=951.174kn qmin=(f g)/n-(m fvh)/l
=(606.15 1378.266)/4-(2251.8 95.85×1.35)/5.233=41.033kn 四、桩承载力验算
1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m 桩端面积：ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75m
fak=(1.1×240)/2.75=264/2.75=96kpa 承台底净面积：ac=(bl-nap)/n=(5.5×5.5-4×0.283)/4=6.35m2 复合桩基竖向承载力特征值：
ra=ψuσqsia·li qpa·ap ηcfakac=0.8×1.885×(1.65×20 3×80 2×140 6×220) 4000×0.283 0.1×96×6.35=4017.38kn
qk=367.484kn≤ra=4017.38kn qkmax=704.574kn≤1.2ra=1.2×4017.38=4820.856kn 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算
qkmin=30.395kn≥0 不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：as=nπd2/4=10×3.142×142/4=1539mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力
荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：q=qmax=951.174kn ψcfcap 0.9fyas=(0.75×14.3×0.283×106 0.9×(360×1539.38))×10-3=3533.934kn
q=951.174kn≤ψcfcap 0.9fyas=3533.934kn 满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 qkmin=30.395kn≥0 不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！
4、桩身构造配筋计算 as/ap×100%=(1539.38/(0.283×106))×100%=0.544%≥0.5% 满足要求！ 5、裂缝控制计算 qkmin=30.395kn≥0
不需要进行裂缝控制计算！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋hrb400φ22@200承台底部短向配筋hrb400φ22@200承台顶部长向配筋hrb400φ22@200承台顶部短向配筋hrb400φ22@200
1、荷载计算 承台计算不计承台及上土自重: fmax=f/n m/l =606.15/4 2251.8/5.233=581.879kn fmin=f/n-m/l =606.15/4-2251.8/5.233=-278.804kn
承台底部所受最大弯矩: mx= fmax (ab-b)/2=581.879×(3.7-1.6)/2=610.973kn.m my= fmax (al-b)/2=581.879×(3.7-1.6)/2=610.973kn.m
承台顶部所受最大弯矩: mx= fmin (ab-b)/2=-278.804×(3.7-1.6)/2=-292.744kn.m my= fmin (al-b)/2=-278.804×(3.7-1.6)/2=-292.744kn.m
计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-22/2=1289mm 计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-22/2=1289mm 2、受剪切计算 v=f/n m/l=606.15/4 2251.8/5.233=581.879kn
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1289)1/4=0.888 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-b-d)/2=(3.7-1.6-0.6)/2=0.75m a1l=(al-b-d)/2=(3.7-1.6-0.6)/2=0.75m
剪跨比：λb=a1b/h0=750/1289=0.582，取λb=0.582； λl= a1l/h0=750/1289=0.582，取λl=0.582； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb 1)=1.75/(0.582 1)=1.106
αl=1.75/(λl 1)=1.75/(0.582 1)=1.106 βhsαbftbh0=0.888×1.106×1.57×103×5.5×1.289=10929.449kn
βhsαlftlh0=0.888×1.106×1.57×103×5.5×1.289=10929.449kn v=581.879kn≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=10929.449kn
满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：b 2h0=1.6 2×1.289=4.178m ab=3.7m≤b 2h0=4.178m，al=3.7m≤b 2h0=4.178m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 αs1= my/(α1fcbh02)=610.973×106/(1×16.7×5500×12892)=0.004
ζ1=1-(1-2αs1)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004 γs1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998 as1=my/(γs1h0fy1)=610.973×106/(0.998×1289×360)=1320mm2
最小配筋率：ρ=0.15% 承台底需要配筋：a1=max(as1, ρbh0)=max(1320,0.0015×5500×1289)=10635mm2 承台底长向实际配筋：as1=10834mm2≥a1=10635mm2
满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 αs2= mx/(α2fclh02)=610.973×106/(1×16.7×5500×12892)=0.004 ζ2=1-(1-2αs2)0.5=1-(1-2×0.004)0.5=0.004
γs2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998 as2=mx/(γs2h0fy1)=610.973×106/(0.998×1289×360)=1320mm2 最小配筋率：ρ=0.15%
承台底需要配筋：a2=max(as2, ρlh0)=max(1320,0.0015×5500×1289)=10635mm2 承台底短向实际配筋：as2=10834mm2≥a2=10635mm2
满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 αs1= my/(α1fcbh02)=292.744×106/(1×16.7×5500×12892)=0.002 ζ1=1-(1-2αs1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002
γs1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999 as3=my/(γs1h0fy1)=292.744×106/(0.999×1289×360)=632mm2 最小配筋率：ρ=0.15%
承台顶需要配筋：a3=max(as3, ρbh0,0.5as1)=max(632,0.0015×5500×1289,0.5×10834)=10635mm2 承台顶长向实际配筋：as3=10834mm2≥a3=10635mm2
满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 αs2= mx/(α2fclh02)=292.744×106/(1×16.7×5500×12892)=0.002 ζ2=1-(1-2αs2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002
γs2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999 as4=mx/(γs2h0fy1)=292.744×106/(0.999×1289×360)=632mm2 最小配筋率：ρ=0.15%
承台顶需要配筋：a4=max(as4, ρlh0,0.5as2 )=max(632,0.0015×5500×1289,0.5 ×10834)=10635mm2 承台顶面短向配筋：as4=10834mm2≥a4=10635mm2
满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向hrb400 12@600。 六、配筋示意图
承台配筋图
桩配筋图塔吊四桩基础的计算书（5#塔吊） 依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(jgj/t 187-2009)一. 参数信息塔吊型号:tc6513塔机自重标准值:fk1=415.00kn起重荷载标准值:fqk=60kn。
塔吊最大起重力矩:m=1000kn.m非工作状态下塔身弯矩:m=-591kn.m塔吊计算高度:h=31m塔身宽度:b=1.6m桩身混凝土等级:c30承台混凝土等级:c35保护层厚度:h=50mm矩形承台边长:h=5.5m
承台厚度:hc=1.35m承台箍筋间距:s=600mm承台钢筋级别:hrb400承台顶面埋深:d=0.0m桩直径:d=0.6m桩间距:a=3.7m桩钢筋级别:hrb400桩入土深度:12m桩型与工艺:干作业钻孔灌注桩(d<0.8m)
计算简图如下：
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值 fk1=415kn2) 基础以及覆土自重标准值 gk=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kn3) 起重荷载标准值 fqk=60kn
2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (wo=0.2kn/m2) wk=0.8×1.59×1.95×1.209×0.2=0.60kn/m2
qsk=1.2×0.60×0.35×1.6=0.40kn/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 fvk=qsk×h=0.40×31.00=12.49knc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk=0.5fvk×h=0.5×12.49×31.00=193.66kn.m
2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 wo=0.35kn/m2) wk=0.8×1.62×1.95×1.209×0.35=1.07kn/m2
qsk=1.2×1.07×0.35×1.60=0.72kn/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值 fvk=qsk×h=0.72×31.00=22.28knc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值 msk=0.5fvk×h=0.5×22.28×31.00=345.30kn.m
3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mk=-591 0.9×(1000 193.66)=483.29kn.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值 mk=-591 345.30=-245.70kn.m
三. 桩竖向力计算非工作状态下： qk=(fk gk)/n=(415 1020.94)/4=358.98kn qkmax=(fk gk)/n (mk fvk×h)/l =(415 1020.9375)/4 abs(-245.70 22.28×1.35)/5.23=400.20kn
qkmin=(fk gk-flk)/n-(mk fvk×h)/l =(415 1020.9375-0)/4-abs(-245.70 22.28×1.35)/5.23=317.77kn工作状态下：
qk=(fk gk fqk)/n=(415 1020.94 60)/4=373.98kn qkmax=(fk gk fqk)/n (mk fvk×h)/l =(415 1020.9375 60)/4 abs(483.29 12.49×1.35)/5.23=469.58kn
qkmin=(fk gk fqk-flk)/n-(mk fvk×h)/l =(415 1020.9375 60-0)/4-abs(483.29 12.49×1.35)/5.23=278.38kn
四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 ni=1.35×(fk fqk)/n 1.35×(mk fvk×h)/l =1.35×(415 60)/4 1.35×(483.29 12.49×1.35)/5.23=289.37kn
非工作状态下：最大压力 ni=1.35×fk/n 1.35×(mk fvk×h)/l =1.35×415/4 1.35×(-245.70 22.28×1.35)/5.23=84.42kn2. 弯矩的计算
依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条
其中 mx,my1──计算截面处xy方向的弯矩设计值(kn.m)； xi,yi──单桩相对承台中心轴的xy方向距离(m)； ni──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kn)。
由于工作状态下，承台正弯矩最大： mx=my=2×289.37×1.05=607.68kn.m3. 配筋计算根据《混凝土结构设计规范》gb50010-2010第6.2.10条
式中 α1──系数，当混凝土强度不超过c50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为c80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc──混凝土抗压强度设计值； h0──承台的计算高度；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360n/mm2底部配筋计算: αs=607.68×106/(1.000×16.700×5500.000×13002)=0.0039 η=1-(1-2×0.0039)0.5=0.0039。
γs=1-0.0039/2=0.9980 as=607.68×106/(0.9980×1300.0×360.0)=1301.0mm2实际选用钢筋为：钢筋直径22.0mm，钢筋间距为200mm,
承台底部选择钢筋配筋面积为as0 = 3.14×222/4 × int(5500/200)=10264mm2选择钢筋配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!推荐参考配筋方案为：钢筋直径为22mm，钢筋间距为200mm，配筋面积为10454mm2
五. 承台剪切计算最大剪力设计值： vmax=289.37kn依据《混凝土结构设计规范》(gb50010-2010)的第6.3.4条。我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：
式中 λ──计算截面的剪跨比,λ=1.500 ft──混凝土轴心抗拉强度设计值，ft=1.570n/mm2； b──承台的计算宽度，b=5500mm； h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=360n/mm2； s──箍筋的间距，s=600mm经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算 角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏锥体以内，且承台高度符合构造要求，故可不进行承台角桩冲切承载力验算。
七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基技术规范》(jgj94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值n=1.35×469.58=633.94kn
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中 ψc──基桩成桩工艺系数，取0.90 fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=14.3n/mm2； aps──桩身截面面积，aps=282744mm2经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求由于桩的最小配筋率为0.20%，计算得最小配筋面积为565mm2。
综上所述，全部纵向钢筋面积565mm2实际选用钢筋为：钢筋直径14mm，钢筋根数为10桩实际配筋面积为as0 = 3.14×142/4 × 10=1539mm2实际配筋面积大于计算需要配筋面积，满足要求!
八. 桩竖向承载力验算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(jgj/t 187-2009)的第6.3.3和6.3.4条轴心竖向力作用下，qk=373.98kn；偏心竖向力作用下，qkmax=469.58kn
桩基竖向承载力必须满足以下两式：
单桩竖向承载力特征值按下式计算：
其中 ra──单桩竖向承载力特征值； qsik──第i层岩石的桩侧阻力特征值；按下表取值； qpa──桩端端阻力特征值，按下表取值； u──桩身的周长，u=1.88m； ap──桩端面积,取ap=0.28m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；厚度及侧阻力标准值表如下:序号土层厚度(m)侧阻力特征值(kpa)端阻力特征值(kpa)土名称11220填土21.588800风化岩32.51401600
风化岩410.002204000中风化岩由于桩的入土深度为12m,所以桩端是在第4层土层最大压力验算: ra=1.88×(1×22 1.5×88 2.5×140 7×220) 4000×0.28=4983.83kn。
由于: ra = 4983.83 > qk = 373.98,最大压力验算满足要求!由于: 1.2ra = 5980.59 > qkmax = 469.58,最大压力验算满足要求!塔吊计算满足要求！矩形板式桩基础计算书（7#塔吊）
计算依据： 1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》jgj/t187-2009 2、《混凝土结构设计规范》gb50010-2010 3、《建筑桩基技术规范》jgj94-2008
4、《建筑地基基础设计规范》gb50007-2011 一、塔机属性塔机型号qtz80(tc6013a-6)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度h0(m)37塔机独立状态的计算高度h(m)42塔身桁架结构
方钢管塔身桁架结构宽度b(m)1.8 二、塔机荷载 1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值fk1(kn)624.5起重荷载标准值fqk(kn)60竖向荷载标准值fk(kn)684.5水平荷载标准值fvk(kn)
22.8倾覆力矩标准值mk(kn·m)2152非工作状态竖向荷载标准值fk(kn)624.5水平荷载标准值fvk(kn)97倾覆力矩标准值mk(kn·m)2695.1 2、塔机传递至基础荷载设计值工作状态
塔机自重设计值f1(kn)1.35fk1＝1.35×624.5＝843.075起重荷载设计值fq(kn)1.35fqk＝1.35×60＝81竖向荷载设计值f(kn)843.075 81＝924.075水平荷载设计值fv(kn)
1.35fvk＝1.35×22.8＝30.78倾覆力矩设计值m(kn·m)1.35mk＝1.35×2152＝2905.2非工作状态竖向荷载设计值f(kn)1.35fk＝1.35×624.5＝843.075
水平荷载设计值fv(kn)1.35fvk＝1.35×97＝130.95倾覆力矩设计值m(kn·m)1.35mk＝1.35×2695.1＝3638.385 三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m)
1.35承台长l(m)5.5承台宽b(m)5.5承台长向桩心距al(m)3.7承台宽向桩心距ab(m)3.7承台参数承台混凝土等级c35承台混凝土自重γc(kn/m3)25承台上部覆土厚度h(m)0承台上部覆土的重度γ(kn/m3)
19承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁否承台底标高d1(m)-1.35
基础布置图 承台及其上土的自重荷载标准值： gk=bl(hγc hγ)=5.5×5.5×(1.35×25 0×19)=1020.938kn 承台及其上土的自重荷载设计值：g=1.35gk=1.35×1020.938=1378.266kn
桩对角线距离：l=(ab2 al2)0.5=(3.72 3.72)0.5=5.233m 1、荷载效应标准组合 轴心竖向力作用下：qk=(fk gk)/n=(624.5 1020.938)/4=411.359kn
荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： qkmax=(fk gk)/n (mk fvkh)/l =(624.5 1020.938)/4 (2695.1 97×1.35)/5.233=951.446kn
qkmin=(fk gk)/n-(mk fvkh)/l =(624.5 1020.938)/4-(2695.1 97×1.35)/5.233=-128.727kn 2、荷载效应基本组合
荷载效应基本组合偏心竖向力作用下： qmax=(f g)/n (m fvh)/l =(843.075 1378.266)/4 (3638.385 130.95×1.35)/5.233=1284.452kn
qmin=(f g)/n-(m fvh)/l =(843.075 1378.266)/4-(3638.385 130.95×1.35)/5.233=-173.781kn 四、桩承载力验算
1、桩基竖向抗压承载力计算 桩身周长：u=πd=3.14×0.6=1.885m 桩端面积：ap=πd2/4=3.14×0.62/4=0.283m2 承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5.5/2,5)=2.75m
fak=(1.45×90 1.3×400)/2.75=650.5/2.75=236.545kpa 承台底净面积：ac=(bl-nap)/n=(5.5×5.5-4×0.283)/4=6.35m2
复合桩基竖向承载力特征值： ra=ψuσqsia·li qpa·ap ηcfakac=1×1.885×(1.45×55 6×140 4.55×220) 4000×0.283 0.55×236.545×6.35=5578.696kn
qk=411.359kn≤ra=5578.696kn qkmax=951.446kn≤1.2ra=1.2×5578.696=6694.435kn 满足要求！ 2、桩基竖向抗拔承载力计算
qkmin=-128.727kn<0 按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：qk=128.727kn 桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算， 桩身的重力标准值：gp=((d1-d hz)γz (lt-(d1-d hz))(γz-10))ap=(((-1.35)-0 1.94)×25 (12-((-1.35)-0 1.94))×(25-10))×0.283=52.61kn
ra=ψuσλiqsiali gp=1×1.885×(0.6×1.45×55 0.8×6×140 0.4×4.55×220) 52.61=2164.231kn qk=128.727kn≤ra=2164.231kn
满足要求！ 3、桩身承载力计算 纵向普通钢筋截面面积：as=nπd2/4=10×3.142×142/4=1539mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：q=qmax=1284.452kn
ψcfcap 0.9fyas=(0.75×14.3×0.283×106 0.9×(360×1539.38))×10-3=3533.934kn q=1284.452kn≤ψcfcap 0.9fyas=3533.934kn
满足要求！ (2)、轴心受拔桩桩身承载力 荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：q=-qmin=173.781kn fyas=(360×1539.38)×10-3=554.177kn
q=173.781kn≤fyas=554.177kn 满足要求！ 4、桩身构造配筋计算 as/ap×100%=(1539.38/(0.283×106))×100%=0.544%≥0.5%
满足要求！ 5、裂缝控制计算 裂缝控制按三级裂缝控制等级计算 (1)、纵向受拉钢筋配筋率 有效受拉混凝土截面面积：ate=d2π/4=6002π/4=282743mm2 as/ate=1539.38/282743=0.005< 0.01。
取ρte=0.01 (2)、纵向钢筋等效应力 σsk=qk/as=128.727×103/1539.38=83.623n/mm2 (3)、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数 ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.01/(0.01×83.623)=-0.462
取ψ=0.2 (4)、受拉区纵向钢筋的等效直径 dep=σnidi2/σniνidi=(10×142 )/(10×1×14)=14mm (5)、最大裂缝宽度 ωmax=αcrψσsk(1.9c 0.08dep/ρte)/es=2.7×0.2×83.623×(1.9×50 0.08×14/0.01)/200000=0.047mm≤ωlim=0.2mm
满足要求！ 五、承台计算承台配筋承台底部长向配筋hrb400φ22@200承台底部短向配筋hrb400φ22@200承台顶部长向配筋hrb400φ22@200承台顶部短向配筋hrb400φ22@200
1、荷载计算 承台计算不计承台及上土自重: fmax=f/n m/l =843.075/4 3638.385/5.233=906.1kn fmin=f/n-m/l =843.075/4-3638.385/5.233=-484.563kn
承台底部所受最大弯矩: mx= fmax (ab-b)/2=906.1×(3.7-1.8)/2=860.795kn.m my= fmax (al-b)/2=906.1×(3.7-1.8)/2=860.795kn.m
承台顶部所受最大弯矩: mx= fmin (ab-b)/2=-484.563×(3.7-1.8)/2=-460.335kn.m my= fmin (al-b)/2=-484.563×(3.7-1.8)/2=-460.335kn.m
计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-22/2=1289mm 计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-22/2=1289mm 2、受剪切计算 v=f/n m/l=843.075/4 3638.385/5.233=906.1kn
受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1289)1/4=0.888 塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(ab-b-d)/2=(3.7-1.8-0.6)/2=0.65m a1l=(al-b-d)/2=(3.7-1.8-0.6)/2=0.65m
剪跨比：λb=a1b/h0=650/1289=0.504，取λb=0.504； λl= a1l/h0=650/1289=0.504，取λl=0.504； 承台剪切系数：αb=1.75/(λb 1)=1.75/(0.504 1)=1.163
αl=1.75/(λl 1)=1.75/(0.504 1)=1.163 βhsαbftbh0=0.888×1.163×1.57×103×5.5×1.289=11493.113kn
βhsαlftlh0=0.888×1.163×1.57×103×5.5×1.289=11493.113kn v=906.1kn≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=11493.113kn
满足要求！ 3、受冲切计算 塔吊对承台底的冲切范围：b 2h0=1.8 2×1.289=4.378m ab=3.7m≤b 2h0=4.378m，al=3.7m≤b 2h0=4.378m
角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！ 4、承台配筋计算 (1)、承台底面长向配筋面积 αs1= my/(α1fcbh02)=860.795×106/(1×16.7×5500×12892)=0.006
ζ1=1-(1-2αs1)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006 γs1=1-ζ1/2=1-0.006/2=0.997 as1=my/(γs1h0fy1)=860.795×106/(0.997×1289×360)=1861mm2
最小配筋率：ρ=0.15% 承台底需要配筋：a1=max(as1, ρbh0)=max(1861,0.0015×5500×1289)=10635mm2 承台底长向实际配筋：as1=10834mm2≥a1=10635mm2
满足要求！ (2)、承台底面短向配筋面积 αs2= mx/(α2fclh02)=860.795×106/(1×16.7×5500×12892)=0.006 ζ2=1-(1-2αs2)0.5=1-(1-2×0.006)0.5=0.006
γs2=1-ζ2/2=1-0.006/2=0.997 as2=mx/(γs2h0fy1)=860.795×106/(0.997×1289×360)=1861mm2 最小配筋率：ρ=0.15%
承台底需要配筋：a2=max(as2, ρlh0)=max(1861,0.0015×5500×1289)=10635mm2 承台底短向实际配筋：as2=10834mm2≥a2=10635mm2
满足要求！ (3)、承台顶面长向配筋面积 αs1= my/(α1fcbh02)=460.335×106/(1×16.7×5500×12892)=0.003 ζ1=1-(1-2αs1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003
γs1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998 as3=my/(γs1h0fy1)=460.335×106/(0.998×1289×360)=994mm2 最小配筋率：ρ=0.15%
承台顶需要配筋：a3=max(as3, ρbh0,0.5as1)=max(994,0.0015×5500×1289,0.5×10834)=10635mm2 承台顶长向实际配筋：as3=10834mm2≥a3=10635mm2
满足要求！ (4)、承台顶面短向配筋面积 αs2= mx/(α2fclh02)=460.335×106/(1×16.7×5500×12892)=0.003 ζ2=1-(1-2αs2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003
γs2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998 as4=mx/(γs2h0fy1)=460.335×106/(0.998×1289×360)=994mm2 最小配筋率：ρ=0.15%
承台顶需要配筋：a4=max(as4, ρlh0,0.5as2 )=max(994,0.0015×5500×1289,0.5 ×10834)=10635mm2 承台顶面短向配筋：as4=10834mm2≥a4=10635mm2
满足要求！ (5)、承台竖向连接筋配筋面积 承台竖向连接筋为双向hrb400 12@600。 六、配筋示意图
承台配筋图
c6@100桩配筋图
